循环风机工作原理-冠熙风机综合实力强-循环风机

温升=较高轴承温度-进油温度引起循环风机轴承温度高的主要原因如下：

（1）进油量太小。对策是将润滑油供给的进油口和油压调整到0.3-0.4兆帕左右。

（2）进油温度高。对策：拆除油站配套的温控阀，通过手动阀直接调节冷却器的进油量和旁路流量（一般情况下，冷却器旁路阀完全关闭，所有润滑油进入冷却器冷却）。检查并清洁冷却器，降低机油温度，必要时增加冷却器的传热面积。例如，我公司三台一次风机每年夏季的轴承温度都在80度以上。主要原因是冷却器换热面积不够，轴承进油温度高。之后针对原冷却器设计容量过小的问题，增加了一台冷却器，解决了一次风机夏季轴承温度过高的问题。

风机振动大的主要原因如下：循环风机风扇叶片严重损坏。如果2011年2月发现一次风机2A振动过大，计划4月回厂进行C级大修。结果在修复和打开盖子后，发现*1和*二刀片被异物严重损伤。除了48个刀片中的4个外，循环风机，其余44个刀片已损坏。原因是风机进口消声器等铁件长期运行，耐高温循环风机，导致振动脱落，损坏叶片。由于制造厂在机组检修过程中不能立即提供备件，故对叶片损坏部件进行了修复，着色检查未发现根部裂纹。直到6月叶片供应时，半侧风机组才停止运行，更换了循环风机叶片。更换叶片后风扇振动正常。

整个实验循环风机通风运行中采用的风机型轴流式小功率风机采用缓慢间歇通风方式。通风时间比大功率循环风机长，但通风能耗低。储粮失水量小。大功率风扇用于加压向上通风。使用8台11kw/h风扇。通风时间为5天。电费10560元。单位能耗ET小于0.04kw.h/（t c）。电费2428.8元，单位能耗ET小于0.02kw.h/（t_uc）。通风期，除底部失水0.2外，中上层均无明显变化。与循环风机垂直通风相比，效果明显。同时，高压循环风机，达到了通风降温的目的。从通风、冷却和保水通风的角度来看，小功率轴流风机通风的实际效果可以满足安全储粮和低温储粮的要求。根据气流方向，通风过程中存在冷却滞后现象，主要集中在杂质堆积区、两风管中间区，特别是距风管、循环风机较远的粮堆中心区，在铺设储粮地笼时，选择合适的开口。空气保持架的速度和进气量的大小控制，应能有效地降低粮堆温度梯度。主要原因是负压通风不同于大功率通风。大功率加压向上通风受谷物压力和谷物网的影响，进入谷物堆的空气充分。增加风机功率或延长通风运行周期，可有效解决边角通风不足的问题，消除通风盲区。由于轴流风机在设计初期安装在仓库窗户上，所以本试验采用了向上通风。该试验通风周期长，适用于北方寒冷气候条件丰富的地区。

导叶数目减少时循环风机效率明显**导叶数目增加时的风机效率; 在导叶数目减少的方案中，在qv ＜ 87. 5 m3 /s 时全压全部**原风机，循环风机工作原理，在**此流量时提升效果仅方案二比原风机效率稍高，其余方案略低于原风机，在设计流量82. 5 m3 /s 时，方案三的效率提升效果好，提升比例为0. 46 个百分点; 在流量低于设计流量时，方案四至六效率**原风机，**设计流量时风机效率低于原风机，且随流量增大，效率下降速度加快。从性能比较上可以看出，方案三表现出优于原风机的性能，所以下文主要针对方案三和原风机进行流固耦合模拟研究。

循环风机轴功率Psh定义为单位时间内原动机传递给风机轴上的能量，其大小可反映循环风机的能耗。因此导叶数目改造对于经济性的影响可通过轴功率来考察，图5 为原风机和方案三轴功率比较。可以看出方案三比原风机轴功率有少许增加且变化不大，这也与方案三全压提升做功能力增强有密切关系。

循环风机静力结构特性

在旋转机械中，叶片结构强度和振动直接关系到其安全运行，其取决于叶片表面的气动载荷和本身固有的力学性能。而仅对流体域进行研究还不能完全确定导叶数目变化是否对风机固体域产生影响，为此利用ANSYS Workbench 软件将流场压力数据加载到动叶片表面，对风机动叶进行了单向流固弱耦合，来研究导叶数目变动后动叶等效应力、总变形及振动的变化。