改造后,对两台离心风机进行性能评价试验,包括全负荷风机数据试验、改造前后数据试验和风机较大出力试验数据,如下所示。(1)满负荷风机数据试验:锅炉满负荷运行时,炉内氧含量维持在2.5%,炉内负压维持在0-50pa,锅炉稳定运行2小时后,现场测量两台引风机数据。满足机组满负荷要求。风机满负荷数据见表2。
(2)改造前后数据试验:风机改造后,锅炉正常运行1小时,运行参数稳定。采集风机的数据,高温离心风机,并与改造前的数据进行比较。锅炉满负荷时,两台引风机电流降低48A。
(3)离心风机较大出力试验:冷态下,风机挡板开度为80%时,风机电流达到设计值。A风机入口挡板开启80%时,风机电流为146A,B风机入口挡板开启80%时,风机电流为145.6A,满足设计要求。
结论
(1)与改造前后引风机试验数据相比,A风机效率提高17.2%,B风机效率提高13.8%。正常运行时,风机进口挡板开度为50%~55%,风机电流95~100A,满足机组满负荷运行要求。
(2)改造后离心风机电耗降低26384 kWh,增压风机电耗降低52159 kWh,合计77543 kWh,辅助电耗降低0.5%。
(3)改造后,取消风机冷却水,风机轴承高温度为55C,满足设计要求。通过排除冷却水,每年可节约约5万吨水。
(4)通过离心风机性能试验报告和实际运行,引风机改造能满足运行要求,山东离心风机,节电效果明显。
一台带有循环通道和扩散器的后向离心风机的噪声值。利用FW-H噪声计算模型和实验方法,得到了风机叶片和扩压器表面的表面力脉动和垂直速度。得到了噪声计算所需的数据,成功有效地完成了风机噪声预测任务。离心风机在瞬态流场稳定后,用ffowcs-williams-hawkings方程计算设计风机的气动噪声,该方程主要描述了流场与动壁相互作用产生的气动噪声。在声学模拟理论的基础上,得到了运动固体边界与流体相互作用产生的噪声。方程右边的三个项分别代表流体。流体边界处的位移噪声、波动噪声和体积噪声分别属于单较源、偶较源和四较源。本文计算的流体是不可压缩的,单较和四较的源项可以忽略不计。离心风机噪声的计算和结果分析表明,在设计风机出口外的计算区,有1100Hz的声压峰值,声压值为58dB。噪声观测点在距叶轮旋转中心2米4米处产生。风机噪声值的计算表明,1100Hz时有一个声压峰值。在远场噪声计算中,随着受流点到叶轮中心距离的增加,风机噪声值呈下降趋势。
研究结果表明,离心风机叶片结构复杂,不仅使风机难以加工,而且增加了风机内部的流动损失,降低了风机的效率。为了提高离心风机的总压和效率,离心风机型号,对斜槽离心风机进行了改进和设计。采用数值计算方法对斜槽离心风机的内部流动进行了分析,并根据内部流动规律进行了相应的改进和设计工作。通过查阅大量的离心风机优化设计文献,深入了解风机不同结构参数对风机内部流动特性的影响,并采用数值计算方法建立风机三维模型,划分网格,离心风机采用N-S方程,结合W。利用SSTK-U湍流模型,中压离心风机,模拟了斜通道风机的原型。通过对样机计算结果与原始测量数据的比较,详细分析了SSTK-U湍流模型的精度,为离心风机数值计算选择湍流模型提供了良好的参考。通过观察风机不同截面的等值线和流线图,分析了风机的内部流动特性,为离心风机的改进提供了思路。在斜槽离心风机样机的基础上,提出了三种改进方案:向内延长风机短叶片可减少短叶片吸力面分离,提高风机效率2.3%;增大风机叶轮旋转直径可提高总压。风机的压力值,效率基本不变,增大蜗壳舌与风机叶轮之间的间隙,可使风机总压值提高到4711pa,效率提高2.1%。